Динамо-машины  Исследование аварийных ситуаций, гидропереключатели, предохранители 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42

авляя в неравенство (6) значения ti и /2 из выражения Подст j имеем для клапанов,

показанных на

Qh - QKfl

Значением Qnop в последующих выкладках пренебрегаем, так многих расчетных случаях величина FjjjX меньше AW, начительно упрощает выражения. В случае надобности его

можно учесть, уменьшив Qh на величину

Qnop

ИЛИ при проектировочном расчете, определяя величину D,,

учесть, что /кл Тогда получим

,2. кл

При заданном значении Ар, W, Qh.

Qh-Q

2ткл 2

\ 4 8

Для клапанов, показанных на рис. 17, в,

(12)

Qh-Q

где x = Xi + X2.

Это уравнение может быть решено для периода открытия и перекрытия отдельно, поэтому

PWb,

2ткл

AjlFMi

2/Икл Ji

(13)

(14)

Ас 71 *i

Ризуюп РР* ом расчете определяют величину Ар, характе-Дл сгрузку системы в момент срабатывания клапана, клапанов, показанных на рис. 17, а, имеем

t.pF

2?гакл -2

гидр - Д/сл кл

(15)

Для клапанов, показанных на рис. 17,6,

2ткл Х2

(17)

Для клапанов, показанных на рис. 17, е, Wpb,-,/~~2mj:X,

где Т - сила трения.

Значение Ар для каждого клапана можно находить пос преобразования уравнений (15), (16) и (17) к виду

ар ~ b p - с = 0, (igj

где постоянные значения а, b и с определяются для каждого из трех типов клапанов по рис. 17.

Кубическое уравнение (18) для конкретного клапана может быть решено графически с определением значений А,р или све дено к уравнению Кар дано. По мнению авторов более быстро можно получить результат, решая это уравнение методом после довательных подставок Ар.

Выше был приведен расчет элементов клапанов для I и П-й стадий переходного процесса (см. табл. 6). Для полного представления о режиме переходного процесса необходим расчет параметров для Ш-й стадии срабатывания клапанов.

В момент открытия клапана в системе вследствие его инерционности возникает пик давления Ар, который приводит к забросу клапана и увеличению клапанной щели на величину Ах Это влечет за собой понижение давления в системе от значения Рп+Ар до рп-Арз, определяемого динамическими характеристи ками клапана. Расход жидкости через клапанную щель, за счет изменения предохраняемого объема на величину AW, изменяется на величину AQ.

Прирост расхода при увеличении клапанной щели

откуда

\Vp.-Ps -Vp.+ p) +

Х2

окончательно получим

А Q = D x, Vp. \ [V f lt;cr - Vf lt;.yB) + /ст

Х2 V Рн

к - Рп + Р . 1 Р-я - Ри .

Р raquo;

показатель стабильности (относительный laquo;завал raquo; давления);

показатель чувствительности (относительный пик давления);

- коэффициент расхода через клапанную щель первого и второго каскада (для клапанов непрямого действия) ;

диаметр клапана; настроечное давление клапана;

величина падения давления в пределах заданных показателей чувствительности и стабильности. Приращение величины открытия клапанной щели

Кст Кчув

ИЛИ F,

(20)

приращение расхода

w WHp + Ps)

(21)

Время изменения давления в системе от величины ру.Л-Ар до рн~Арз можно определить с учетом колебательного характера переходного процесса по зависимости, известной из теории колебаний

У Спр

(22)

Эксперименты (см. ниже рис. 31) подтвердили результаты расчетов по зависимости (22) для клапанов прямого действия. /2т f** найденные значения величин из зависимостей \ о), (21), (22) в выражение (19), можем определить величину авала Ар. При проектировочном расчете при известных значениях показателей чувствительности и стабильности работы Кчув nvu 0 из зависимости (19) определить основные конструктивные параметры клапана.

кончательно зависимость (19) преобразуется к виду

WHP + Ps) .

Спр -2 Рп