Динамо-машины  Применение ферритов в электрике 

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 [ 20 ] 21 22 23 24 25 26

зультате этого как на первичной, так и на вторичной обмотках трансформатора появляется напряжение высших гармоник, а следовательно, возникают нелинейные искажения.

На фиг. 39 приведены зависимости коэффициентов гармоник тока К от переменной составляющей индукции В и постоянного подмагничивания awo для оксифера-ЮОО. Из кривых коэффициентов гармоник тока видно, что при значениях переменной индукции выше 500-1 ООО гс резко увеличиваются нелинейные искажения. Например, для ок-

ге/зре 1В00

1Z00

юаа 1500 2000 zsoo гв

Фиг, 40, Зависимость динамической проницаемости оксифера-ЮОО от индукции и постоянного подмагничивания.

сифера-1000 коэффициент третьей гармоники = 0,4 при В =-2 300 гс, тогда как для стали марки ЭЧА при той же индукции /Сз==0,1.

Если awo не равны нулю, то в искаженной форме кривой тока намагничивания появляются и четные гармоники. Кроме того, при наличии постоянной составляющей тока в одной из обмоток индуктивность трансформатора с ферритовым сердечником резко изменится из-за уменьшения проницаемости (фиг. 40).. В этом случае введение оптимального зазора позволяет увеличить индуктивность трансформатора, так как зазор снижает постоянную составляющую индукции в сердечнике, отчего увеличивается реверсивная проницаемость; при небольших зазорах уменьшение магнитного

Сопротивления материла сердечника снижает полное сопротивление магнитопровода сильнее, чем его увеличивает введение зазора.

На фиг. 41 приведен график наивыгоднейших зазоров при малых переменных индукциях для оксифера-400 и оксифера-ЮОО. Из графика следует, что для оксифера-ЮОО за-

1500

1000

и / \ 10 ро=1000~р-Ш

Фиг, 41. Кривая наивыгоднейших зазоров при малых индукциях для оксифера-400 и оксифера-ЮОО.

Фиг. 42. Средние кривые действующей начальной проницаемости на f = 50 с учетом наивыгоднейшего зазора для основных магнитно-мягких материалов.

зор ДЛЯ увеличения индуктивности необходим только при awQ gt; 1 ав/см, а для оксифера-400 при awo 2 ав/см.

Из приведенных на фиг, 42 средних кривых действующей начальной магнитной проницаемости с учетом наивыгоднейшего зазора для основных магнитно-мягких материалов ясно, что применение ферритов для трансформаторов низкой частоты при наличии подмагничивания порядка нескольких ампер-витков на сантиметр менее выгодно, чем применение 45%-ного пермаллоя или даже обычных транс--форматорных сталей; однако при qwq 1 ав/см выгоднее применять сердечники из феррита, чем, например, из стали марки ХВП,

Использование ферритовых сердечников из материала

с Ре = 1 ООО 2 ООО гс1эрс для трансформаторов дазкои частоты целесообразно только в ограниченной области, например для трансформаторов без подмагничивающего тока или с очень малым подмагничиванием, если при этом переменная индукция при максимальном сигнале на самой низкой частоте не превышает 500-1 ООО гс (входные трансформаторы без подмагничивания, а также трансформаторы для устройств с полупроводниковыми триодами).

16. ТРАНСФОРМАТОРЫ СИЛОВЫЕ

Из-за низкой индукции насыщения, как это ясно из предыдущего, ферритовые сердечники нельзя применять для силовых трансформаторов, работающих от сети переменного тока с частотой 50 гц\ габариты силовых трансформаторов S этом случае будут значительно больше, чем у трансформаторов с сердечниками из листовых магнитных материалов. Однако при более высокой частоте питания трансформаторы с ферритовыми сердечниками могут оказаться более выгодными (например, ири закалке токами повышенной частоты).

17. ТРАНСФОРМАТОРЫ ВЫСОКОЧАСТОТНЫЕ

Из известных магнитных материалов ферриты лучше других удовлетворяют требованиям, предъявляемым к материалу для сердечников высокочастотных трансформаторов.

Например, для согласования широкополосного усилителя с коаксиальным ка- /4 белем был применен трансформатор с тороидальным сердечником диаметром 35 и толщиной 8 мм из феррита с =500 гс/эрс. Частотная характеристика оконечного каскада, собранного на лампе 6ПЗС, при работе на коаксиальный кабель РК-3, характеристическое сопротивление которого равно

75 ом, изображена на фиг. 43. Из этой характеристики видно, что в полосе частот от 300 кгц до 15 мггц неравномерность частотной характеристики равна +3 дб. На частотах ниже 300 кгц частотная характеристи-, ка имеет завал, который объясняется шунтированием нагрузки индуктивным сопротивлением первичной обмотки трансформатора, а на частотах выше 10 мггц она имеет

W* кгц

Фиг. 43. Частотная характеристики оконечного каскада усилителя.